Styrning av tyristorbelastning. Slå på en tyristor - tyristorkopplingsdiagram

- en anordning med egenskaperna hos en halvledare, vars design är baserad på en enkristallhalvledare med tre eller flera p-n-övergångar.

Dess funktion innebär närvaron av två stabila faser:

• "stängd" (konduktivitetsnivån är låg);
• "öppen" (konduktivitetsnivån är hög).

Tyristorer är enheter som utför funktionerna hos elektriska strömbrytare. Ett annat namn för dem är enoperationstyristorer. Denna enhet låter dig reglera effekten av kraftfulla belastningar genom mindre impulser.

Enligt tyristorns strömspänningskarakteristik kommer en ökning av strömmen i den att provocera en minskning av spänningen, det vill säga en negativ differentialresistans kommer att uppstå.

Dessutom kan dessa halvledarenheter ansluta kretsar med spänningar upp till 5000 volt och strömmar upp till 5000 ampere (vid en frekvens på högst 1000 Hz).

Tyristorer med två och tre terminaler är lämpliga för drift med både konstant och växelström. Oftast jämförs principen för deras funktion med driften av en likriktardiod och man tror att de är en fullfjädrad analog av en likriktare, i någon mening ännu mer effektiv.

Typerna av tyristorer skiljer sig från varandra:

• Kontroll metod.
• Konduktivitet (ensidig eller bilateral).

Allmänna förvaltningsprinciper

Tyristorstrukturen har 4 halvledarskikt inuti seriell anslutning(p-n-p-n). Kontakten som är ansluten till det yttre p-skiktet är anoden, och kontakten som är ansluten till det yttre n-skiktet är katoden. Som ett resultat, med en standardmontering, kan en tyristor ha maximalt två kontrollelektroder, som är fästa på de inre lagren. Enligt det anslutna skiktet är ledarna uppdelade i katod och anod baserat på typ av styrning. Den första typen används oftast.

Strömmen i tyristorer flyter mot katoden (från anoden), så anslutningen till strömkällan görs mellan anoden och den positiva terminalen, samt mellan katoden och den negativa terminalen.

Tyristorer med en kontrollelektrod kan vara:

• Låsbar;
• Låsbar.

En indikativ egenskap hos icke-låsande anordningar är deras brist på svar på en signal från styrelektroden. Det enda sättet att stänga dem är att minska nivån av ström som flyter genom dem så att den är sämre än hållströmmens styrka.

Vid styrning av en tyristor bör vissa punkter beaktas. Enhet av denna typändrar driftsfaser från "av" till "på" och tillbaka i hopp och endast under villkor av yttre påverkan: med ström (spänningsmanipulation) eller fotoner (i fall med en fototyristor).

Att förstå i detta ögonblick det är nödvändigt att komma ihåg att en tyristor huvudsakligen har 3 utgångar (tyristor): anod, katod och kontrollelektrod.

UE (kontrollelektroden) är exakt ansvarig för att slå på och av tyristorn. Öppningen av tyristorn sker under förutsättning att den pålagda spänningen mellan A (anod) och K (katod) blir lika med eller överstiger tyristorns driftspänning. Det är sant att i det andra fallet kommer exponering för en puls med positiv polaritet mellan Ue och K att krävas.

Med en konstant tillförsel av matningsspänning kan tyristorn vara öppen på obestämd tid.

För att växla till ett stängt läge kan du:

• Minska spänningsnivån mellan A och K till noll;
• Minska A-strömvärdet så att hållströmstyrkan blir större;
• Om driften av kretsen är baserad på växelströmsverkan, kommer enheten att stängas av utan ingripande utifrån när själva strömnivån sjunker till nollavläsning;
• Applicera en blockeringsspänning på UE (relevant endast för låsbara typer av halvledarenheter).

Det stängda tillståndet varar också på obestämd tid tills en utlösande impuls inträffar.

Specifika kontrollmetoder

• Amplitud .

Den representerar tillförseln av en positiv spänning av varierande storlek till Ue. Öppningen av tyristorn sker när spänningsvärdet är tillräckligt för att bryta igenom likriktarströmmens styrövergång (Irev). Genom att ändra spänningen på UE blir det möjligt att ändra tyristorns öppningstid.

Den största nackdelen med denna metod är den starka inverkan av temperaturfaktorn. Dessutom kommer varje typ av tyristor att kräva en annan typ av motstånd. Denna punkt ökar inte användarvänligheten. Dessutom kan öppningstiden för tyristorn bara justeras medan den första 1/2 av nätverkets positiva halvcykel varar.

• Fas.

Den består av att ändra fasen Ucontrol (i förhållande till spänningen vid anoden). I detta fall används en fasförskjutningsbrygga. Den största nackdelen är Ucontrols låga lutning, så det är möjligt att stabilisera öppningsmomentet för tyristorn endast under en kort tid.

• Pulsfas .

Designad för att övervinna bristerna med fasmetoden. För detta ändamål appliceras en spänningspuls med en brant kant på Ue. Detta tillvägagångssätt är för närvarande det vanligaste.

Tyristorer och säkerhet

På grund av impulskaraktären av deras verkan och närvaron av omvänd återvinningsström ökar tyristorerna avsevärt risken för överspänning vid driften av enheten. Dessutom är risken för överspänning i halvledarzonen stor om det inte finns någon spänning alls i andra delar av kretsen.

Därför, för att undvika negativa konsekvenser, är det vanligt att använda CFTP-system. De förhindrar uppkomsten och bibehållandet av kritiska spänningsvärden.

Två-transistor tyristor modell

Från två transistorer är det fullt möjligt att montera en dinistor (tyristor med två terminaler) eller en trinistor (tyristor med tre terminaler). För att göra detta måste en av dem ha p-n-p-konduktivitet, den andra - n-p-n-konduktivitet. Transistorer kan tillverkas av antingen kisel eller germanium.

Anslutningen mellan dem utförs genom två kanaler:

• Anod från 2:a transistorn + Styrelektrod från 1:a transistorn;
• Katod från 1:a transistorn + Styrelektrod från 2:a transistorn.

Om du gör utan användning av kontrollelektroder, kommer utgången att vara en dinistor.

Kompatibiliteten för de valda transistorerna bestäms av samma mängd effekt. I detta fall måste ström- och spänningsavläsningarna nödvändigtvis vara större än de som krävs för enhetens normala funktion. Data om genomslagsspänning och hållström beror på de specifika egenskaperna hos de använda transistorerna.

Skriv kommentarer, tillägg till artikeln, kanske har jag missat något. Ta en titt på, jag blir glad om du hittar något annat användbart på min.

V. Krylov

För närvarande används tyristorer flitigt i olika enheter automatisk kontroll, larm och kontroll. Tyristorn är en kontrollerad halvledardiod, som kännetecknas av två stabila tillstånd: öppen, när tyristorns direkta resistans är mycket liten och strömmen i dess krets beror huvudsakligen på strömkällans spänning och belastningsresistansen, och stängd, när dess direkta motstånd är högt. och strömmen är några milliampere.

I fig. Figur 1 visar en typisk ström-spänningskarakteristik för en tyristor, där sektion OA motsvarar tyristorns stängda tillstånd och sektion BB motsvarar öppet tillstånd.

Vid negativa spänningar beter sig tyristorn som en vanlig diod (OD-sektion).

Om du ökar framspänningen på en sluten tyristor med styrelektrodströmmen lika med noll, kommer tyristorn att öppnas när värdet Uon nås. Denna växling av tyrostorn kallas växling längs anoden. Driften av en tyristor i detta fall liknar driften av en okontrollerad halvledardiod med fyra lager - en dinistor.

Närvaron av en kontrollelektrod gör att tyristorn kan öppnas vid en anodspänning mindre än Uon. För att göra detta är det nödvändigt att leda styrströmmen Iу genom styrelektrod-katodkretsen. Strömspänningskarakteristiken för tyristorn för detta fall visas i fig. 1 streckad linje. Den minsta styrström som krävs för att öppna tyristorn kallas likriktarströmmen Irev. Likriktarströmmen är starkt beroende av temperaturen. I referensböcker anges det vid en viss anodspänning. Om anodströmmen under driften av styrströmmen överstiger värdet för avstängningsströmmen Ioff, kommer tyristorn att förbli öppen även efter slutet av styrströmmen; om detta inte händer kommer tyristorn att stängas igen.

Om spänningen vid tyristorns anod är negativ, är det inte tillåtet att lägga spänning på dess styrelektrod. En negativ spänning (relativt katoden) vid vilken styrelektrodens backström överstiger flera milliampere är också oacceptabel.

En öppen tyristor kan endast kopplas om till ett stängt tillstånd genom att reducera dess anodström till ett värde mindre än Ioff. I enheter likström För detta ändamål används speciella släckningskretsar, och i en växelströmskrets stänger tyristorn oberoende i det ögonblick som värdet på anodströmmen passerar noll.

Detta är anledningen mest bred tillämpning tyristorer i växelströmskretsar. Alla kretsar som diskuteras nedan avser endast tyristorer anslutna till växelströmskretsen.

För att säkerställa tillförlitlig drift av tyristorn måste styrspänningskällan uppfylla vissa krav. I fig. 2 visar den ekvivalenta kretsen för styrspänningskällan, och Fig. 3 - en graf med vilken du kan bestämma kraven för dess lastlinje.

På grafen begränsar linjerna A och B spridningszonen för ingångsström-spänningsegenskaperna hos tyristorn, vilka representerar beroendet av spänningen på styrelektroden Uу på strömmen för denna elektrod Iу med anodkretsen öppen. Direkt B bestämmer den lägsta spänningen Uу vid vilken varje tyristor av en given typ öppnar vid en lägsta temperatur. Direkt Г bestämmer den lägsta strömmen Iу tillräcklig för att öppna en tyristor av en given typ vid en lägsta temperatur. Varje specifik tyristor öppnar vid en viss punkt i sin ingångskarakteristik. Det skuggade området är den geometriska platsen för sådana punkter för alla tyristorer av en given typ som uppfyller tekniska specifikationer. Direktlinjerna D och E bestämmer de maximalt tillåtna värdena för spänningen Uy respektive strömmen Iy, och kurvan K - det maximalt tillåtna värdet av effekt som förbrukas vid styrelektroden. Styrsignalkällans belastningslinje L dras genom de punkter som bestämmer öppenspänningen för källan Ey.xx och dess kortslutningsström Iу.кз = Eу.хх/Rinternal, där Rinternal är det interna motståndet för källan. Skärningspunkten S för lastens räta linje L med ingångskarakteristiken (kurva M) för den valda tyristorn bör placeras i området som ligger mellan det skuggade området och linjerna A, D, K, E och B.

Detta område kallas det föredragna öppningsområdet. Den horisontella räta linjen H bestämmer den högsta spänningen vid styrövergången, vid vilken inte en enda tyristor av denna typ öppnar maximalt tillåten temperatur. Således bestämmer detta värde, tiondels volt, den maximalt tillåtna amplituden för interferensspänningen i tyristorstyrkretsen.

Efter att tyristorn har öppnats påverkar styrkretsen inte dess tillstånd, så tyristorn kan styras av kortvariga pulser (tiotals eller hundratals mikrosekunder), vilket förenklar styrkretsarna och minskar den effekt som försvinner vid styrelektroden. Pulslängden måste dock vara tillräcklig för att öka anodströmmen till ett värde som överstiger avstängningsströmmen Ioff för olika typer av belastning och driftsätt för tyristorn.

Den jämförande enkelheten hos styranordningar vid drift av tyristorer i växelströmskretsar har lett till den utbredda användningen av dessa anordningar som styrelement i spänningsstabiliserings- och regleranordningar. Medelvärdet för belastningsspänningen regleras genom att ändra matningsmomentet (det vill säga fasen) för styrsignalen i förhållande till början av halvcykeln för matningsspänningen. Upprepningshastigheten för styrpulser i sådana kretsar måste synkroniseras med nätverksfrekvensen.

Det finns flera metoder för att styra tyristorer, varav amplitud, fas och faspuls bör noteras.

Amplitudstyrmetoden består i att applicera en positiv spänning som varierar i värde på tyristorns styrelektrod. Tyristorn öppnar i det ögonblick då denna spänning blir tillräcklig för att likriktarströmmen ska flyta genom kontrollövergången. Genom att ändra spänningen på styrelektroden kan du ändra öppningsmomentet för tyristorn. Det enklaste schemat En spänningsregulator byggd på denna princip visas i fig. 4.

En del av tyristorns anodspänning, det vill säga spänningen för nätverkets positiva halvcykel, används här som styrspänning. Motstånd R2 ändrar öppningsmomentet för tyristorn D1 och följaktligen medelspänningen över lasten. När motståndet R2 är helt insatt är spänningen över belastningen minimal. Diod D2 skyddar styrövergången för tyristorn från omvänd spänning. Det bör noteras att styrkretsen inte är ansluten direkt till nätverket, utan parallellt med tyristorn. Detta görs så att den öppna tyristorn shuntar styrkretsen och förhindrar onödig effektförlust på dess element.

De huvudsakliga nackdelarna med den aktuella enheten är lastspänningens starka beroende av temperaturen och behovet av individuellt val av resistorer för varje tyristorinstans. Den första förklaras av temperaturberoendet hos tyristorlikriktarströmmen, den andra av den stora spridningen av deras ingångsegenskaper. Dessutom kan enheten justera öppningsmomentet för tyristorn endast under den första halvan av den positiva halvcykeln av nätverksspänningen.

Styranordningen, vars diagram visas i fig. 5, låter dig utöka styrområdet till 180°, och inkluderingen av en tyristor i diagonalen på likriktarbryggan gör att du kan reglera spänningen på belastningen under båda halvcyklerna av nätverksspänningen.

Kondensator C1 laddas genom motstånden R1 och R2 till en spänning vid vilken ström flyter genom tyristorns kontrollövergång, lika med ström uträtning. I detta fall öppnas tyristorn och passerar ström genom lasten. På grund av närvaron av en kondensator är belastningsspänningen mindre beroende av temperaturfluktuationer, men ändå har denna enhet också samma nackdelar.

Med fasmetoden för att styra tyristorer med användning av en fasförskjutningsbrygga ändras fasen för styrspänningen i förhållande till spänningen vid tyristorns anod. I fig. Figur 6 visar ett diagram över en halvvågsspänningsregulator, i vilken spänningsändringen över lasten utförs av motståndet R2, anslutet till en av bryggans armar, från vars diagonal spänningen tillförs kontrollövergång för tyristorn.

Spänningen på varje halva av styrlindningen III bör vara cirka 10 V. De återstående parametrarna för transformatorn bestäms av spänningen och lasteffekten. Den största nackdelen med fasstyrningsmetoden är den låga lutningen på styrspänningen, varför stabiliteten hos tyristoröppningsmomentet är låg.

Faspulsmetoden för att styra tyristorer skiljer sig från den föregående genom att, för att öka noggrannheten och stabiliteten hos tyristorns öppningsmoment, appliceras en spänningspuls med en brant kant på dess styrelektrod. Denna metod är för närvarande mest utbredd. Schema som implementerar denna metod är mycket olika.

I fig. Figur 7 visar ett diagram över en av de enklaste anordningarna som använder faspulsmetoden för att styra en tyristor.

Med en positiv spänning vid anoden på tyristorn D3 laddas kondensatorn Cl genom dioden D1 och det variabla motståndet R1. När spänningen på kondensatorn når tillslagsspänningen för dinistor D2, öppnas den och kondensatorn laddas ur genom tyristorns kontrollövergång. Denna puls av urladdningsström öppnar tyristorn D3 och ström börjar flyta genom lasten. Genom att ändra kondensatorns laddningsström med motstånd R1 kan du ändra öppningsmomentet för tyristorn inom halvcykeln av nätverksspänningen. Motstånd R2 förhindrar självöppning av tyristor D3 på grund av läckströmmar vid förhöjda temperaturer. Enligt tekniska förhållanden, när tyristorer arbetar i standby-läge, är installationen av detta motstånd obligatorisk. Visat i fig. 7 har kretsen inte funnit någon bred tillämpning på grund av den stora spridningen i dinistorns startspänning, som når upp till 200 %, och det betydande beroendet av tillslagsspänningen på temperaturen.

En av varianterna av faspulsmetoden för styrning av tyristorer är den så kallade vertikala styrningen, som för närvarande är mest utbredd. Den består i det faktum att vid ingången av pulsgeneratorn görs en jämförelse (fig. 8) av en konstant spänning (1) och en spänning som varierar i storlek (2). I det ögonblick då dessa spänningar är lika, alstras en tyristorstyrpuls (3). Den variabla spänningen kan ha en sinusformad, triangulär eller sågtandsform (som visas i fig. 8).

Som framgår av figuren kan förändring av tidpunkten för uppkomsten av kontrollpulsen, det vill säga skifta dess fas, göras på tre olika sätt:

ändra svängningshastigheten AC spänning(2a),

ändrar det nybörjarnivå(2b) och

ändra värdet på konstant spänning (1a).

I fig. Figur 9 visar ett blockschema över en anordning som implementerar den vertikala metoden för styrning av tyristorer.

Liksom alla andra faspulsstyrenheter består den av en fasförskjutningsanordning FSU och en pulsgenerator GI. Fasförskjutningsanordningen innehåller i sin tur en ingångsanordning VU som uppfattar styrspänningen Uу, en generator av växelspänning (i storleksordning) GPG och en jämförelseanordning SU. En mängd olika enheter kan användas som dessa element.

I fig. 10 givna kretsschema styranordning för en tyristor (D5) kopplad i serie med en brygglikriktare (D1 - D4).

Enheten består av en sågtandsspänningsgenerator med en transistoromkopplare (T1), en Schmitt-trigger (T2, T3) och en utgångsomkopplarförstärkare (T4). Under påverkan av spänning borttagen från synkroniseringslindningen III hos transformatorn Tr1 är transistorn T1 stängd. I detta fall laddas kondensatorn Cl genom motstånden R3 och R4. Spänningen över kondensatorn ökar längs en exponentiell kurva, vars initiala sektion, med viss approximation, kan anses linjär (2, se fig. 8).

I detta fall är transistorn T2 stängd och T3 öppen. Emitterströmmen för transistorn T3 skapar ett spänningsfall över motståndet R6, vilket bestämmer driftnivån för Schmitt-triggern (1 i fig. 8). Summan av spänningarna över motståndet R6 och den öppna transistorn T3 är mindre än spänningen över zenerdioden D10, så transistorn T4 är stängd. När spänningen över kondensatorn Cl når Schmitt-triggernivån öppnas transistorn T2 och T3 stänger. Samtidigt öppnas transistorn T4 och en spänningspuls uppträder på motståndet R10 som öppnar tyristorn D5 (puls 3 i fig. 8). I slutet av varje halvcykel av nätspänningen öppnas transistorn T1 av strömmen som flyter genom motståndet R2. I detta fall urladdas kondensatorn Cl nästan till noll och styranordningen återgår till initialtillståndet. Tyristorn stänger i det ögonblick som anodströmmens amplitud passerar genom noll. Med början av nästa halvcykel upprepas enhetens driftscykel.

Genom att ändra motståndet för motståndet R3 kan du ändra laddningsströmmen för kondensatorn C1, det vill säga hastigheten för ökningen av spänningen över den, och därför i det ögonblick då pulsen som öppnar tyristorn visas. Genom att byta ut motstånd R3 mot en transistor kan du automatiskt reglera spänningen över belastningen. Således använder denna anordning den första av ovanstående metoder för att skifta fasen för styrpulser.

En liten förändring av kretsen som visas i fig. 11 låter dig erhålla reglering med den andra metoden. I detta fall laddas kondensatorn Cl genom ett konstant motstånd R4 och stigningshastigheten för sågtandsspänningen är densamma i alla fall. Men när transistorn T1 öppnas urladdas kondensatorn inte till noll, som i föregående enhet, utan till styrspänningen Uу.
Följaktligen kommer laddningen av kondensatorn i nästa cykel att börja från denna nivå. Genom att ändra spänningen Uу justeras öppningsmomentet för tyristorn. Diod D11 kopplar bort styrspänningskällan från kondensatorn under dess laddning.

Slutsteget på transistorn T4 ger den nödvändiga strömförstärkningen. Med en pulstransformator som last kan flera tyristorer styras samtidigt.

I de aktuella styranordningarna läggs spänning på styrövergången av tyristorn under en tidsperiod från det ögonblick då likspänningen och sågtandspänningen är lika till slutet av nätverksspänningens halvcykel, dvs. urladdningsmomentet för kondensatorn C1. Styrpulsens varaktighet kan reduceras genom att slå på en differentieringskrets vid strömförstärkarens ingång, gjord på transistorn T4 (se fig. 10).

En av varianterna av den vertikala metoden för styrning av tyristorer är pulsnummermetoden. Dess egenhet är att inte en puls, utan ett paket med korta pulser, appliceras på tyristorns kontrollelektrod. Varaktigheten av skuren är lika med varaktigheten av kontrollpulsen som visas i fig. 8.

Upprepningshastigheten för pulser i en skur bestäms av parametrarna för pulsgeneratorn. Pulsnummerstyrmetoden säkerställer tillförlitlig öppning av tyristorn för alla typer av belastning och gör det möjligt att minska den effekt som förbrukas vid tyristorns styrövergång. Dessutom, om en pulstransformator ingår vid enhetens utgång, är det möjligt att minska dess storlek och förenkla designen.

I fig. Figur 12 visar ett diagram över en styranordning som använder pulsnummermetoden.

En balanserad diodregenerativ komparator används här som jämförelseenhet och pulsgenerator, bestående av en jämförelsekrets på dioderna D10, D11 och själva blockeringsgeneratorn, monterad på transistorn T2. Dioderna D10, D11 styr kretsens funktion respons blockerande generator.

Som i tidigare fall, när transistorn T1 är stängd, börjar kondensatorn Cl laddas genom motståndet R3. Diod D11 är öppen med spänning Uу, och diod D10 är stängd. Således är den positiva återkopplingslindningskretsen IIa hos blockeringsgeneratorn öppen, och den negativa återkopplingslindningskretsen IIb är sluten och transistorn T2 är sluten. När spänningen på kondensatorn C1 når spänningen Uy kommer dioden D11 att stängas och D10 öppnas. Den positiva återkopplingskretsen kommer att stängas och blockeringsgeneratorn kommer att börja generera pulser som kommer att skickas från lindningen I på transformatorn Tr2 till styrövergången för tyristorn. Genereringen av pulser kommer att fortsätta till slutet av nätspänningens halvcykel, när transistorn T1 öppnar och kondensatorn Cl urladdas. Diod D10 stängs och D11 öppnas, blockeringsprocessen stoppas och enheten återgår till sitt ursprungliga tillstånd. Genom att ändra styrspänningen Uу kan du ändra ögonblicket för starten av genereringen i förhållande till början av halvcykeln och följaktligen ögonblicket för öppning av tyristorn. I detta fall används således den tredje metoden för att skifta fasen för styrpulser.

Användningen av en balanserad krets av jämförelseenheten säkerställer temperaturstabilitet för dess drift. Kiseldioder D10 och D11 med låg backström gör det möjligt att erhålla en hög ingångsresistans hos den jämförande enheten (ca 1 MΩ). Därför har det praktiskt taget ingen effekt på laddningsprocessen för kondensatorn C1. Enhetens känslighet är mycket hög och uppgår till flera millivolt. Motstånd R6, R8, R9 och kondensator C3 bestämmer temperaturstabiliteten för transistorns T2 arbetspunkt. Motstånd R7 tjänar till att begränsa kollektorströmmen för denna transistor och förbättra pulsformen hos den blockerande oscillatorn. Diod D13 begränsar spänningsstöten på kollektorlindningen III på transformatorn Tr2, som uppstår när transistorn stängs av. Pulstransformator Tr2 kan tillverkas på en 1000NN ferritring av standardstorlek K15X6X4.5. Lindningarna I och III innehåller vardera 75, och lindningarna IIa och IIb innehåller vardera 50 varv PEV-2 0,1-tråd.

Nackdelen med denna styranordning är att den är relativt låg frekvens pulsrepetitionshastighet (cirka 2 kHz med en pulslängd på 15 μsek). Du kan öka frekvensen, till exempel genom att minska motståndet hos motståndet R4, genom vilket kondensatorn C2 urladdas, men samtidigt försämras temperaturstabiliteten för känsligheten hos den jämförande enheten något.

Pulsnummermetoden för att styra tyristorer kan också användas i enheterna som diskuterats ovan (fig. 10 och 11), eftersom med ett visst urval av elementvärden (C1, R4-R10, se fig. 10) utlöser Schmitt när spänningen på kondensatorn C1 överstiger nivån När triggern utlöses genererar den inte en enda puls, utan en sekvens av pulser. Deras varaktighet och frekvens bestäms av parametrarna och triggerläget. Denna enhet kallas en "multivibrator med en urladdningstrigger."

Sammanfattningsvis bör det noteras att betydande kretsförenklingar av tyristorstyranordningar med bibehållande av högkvalitativa indikatorer kan uppnås med unijunction-transistorer.

I olika elektroniska enheter i växelströmskretsar används tyristorer och triacer i stor utsträckning som strömbrytare. Den här artikeln är avsedd att hjälpa till att välja ett kontrollschema för sådana enheter.

Det enklaste sättet att styra tyristorer är att förse enhetens kontrollelektrod med en likström av den storlek som krävs för att slå på den (fig. 1). Nyckel SA1 i fig. 1 och i efterföljande figurer - detta är vilket element som helst som säkerställer stängningen av kretsen: en transistor, utgångssteget för en mikrokrets, en optokopplare, etc. Denna metod är enkel och bekväm, men har en betydande nackdel - den kräver en ganska stor styrka hos styrsignalen. I tabell 1 visar de viktigaste parametrarna för att säkerställa tillförlitlig kontroll av några av de vanligaste tyristorerna (de tre första positionerna upptas av tyristorer, resten av triacer). Vid rumstemperatur, för att garantera inkoppling av de listade tyristorerna, krävs en styrelektrodström Iу on på 70–160 mA. Följaktligen, vid en matningsspänning som är typisk för styrenheter monterade på mikrokretsar (10–15 V), krävs en konstant effekt på 0,7–2,4 W.

Observera att polariteten för styrspänningen för SCR:er är positiv i förhållande till katoden, och för triacs är den antingen negativ för båda halvcyklerna eller sammanfaller med polariteten för spänningen vid anoden. Du kan också tillägga att ofta, i enlighet med applikationsinstruktionerna, måste styrövergången för SCR:er med ett motstånd på 51 Ohm (R2 i Fig. 1) förbikopplas och ingen bypass krävs för triacs.

De faktiska värdena för styrelektrodströmmen, tillräckligt för att slå på tyristorn, är vanligtvis mindre än siffrorna i tabellen. 1, därför går de ofta för att minska det i förhållande till de garanterade värdena: för tyristorer - till 7–40 mA, för triacs - till 50–60 mA. En sådan minskning leder ofta till opålitlig drift av enheter och behovet av preliminär testning eller val av tyristorer. En minskning av styrströmmen kan också leda till interferens med radiomottagning, eftersom tyristorerna slås på vid låga styrelektrodströmmar vid en relativt hög spänning vid anoden - flera tiotals volt, vilket leder till strömstötar genom belastningen och, följaktligen till kraftig störning.

Nackdelen med likströmsstyrning av tyristorer är den galvaniska kopplingen mellan styrsignalkällan och nätverket. Om i en krets med en triac (fig. 1, b), med lämplig anslutning av nätverkskablarna, kan källan till styrsignalen anslutas till den neutrala ledningen, då när du använder en trinistor (fig. 1, a) denna möjlighet uppstår endast om likriktarbryggan VD1–VD4 är utesluten. Det senare leder till en halvvågsspänningsförsörjning till lasten och en dubbel minskning av den effekt som tillförs den.

För närvarande, på grund av den höga strömförbrukningen, används praktiskt taget inte starttyristorer med likström med transformatorlös strömförsörjning till startenheter (med ett släckningsmotstånd eller kondensator).

Ett av alternativen för att minska den effekt som förbrukas av styrenheten är att använda en kontinuerlig sekvens av pulser med en relativt hög arbetscykel istället för likström. Eftersom starttiden för typiska tyristorer är 10 μs eller mindre, är det möjligt att applicera pulser av samma varaktighet på deras kontrollelektrod med en arbetscykel, till exempel 5–10–20, vilket motsvarar en frekvens på 20 –10–5 kHz. I det här fallet minskas även strömförbrukningen med 5–10–20 gånger respektive.

Denna kontrollmetod avslöjar dock några nya brister. För det första, nu slås inte tyristorn på i början av halvcykeln nätspänning, och vid godtyckliga tidpunkter separerade från början av halvcykeln med en tid som inte överstiger perioden för triggningspulserna, dvs. 50–100–200 μs.

Under denna tid kan nätspänningen öka till cirka 5–10–20 V. Detta leder till störningar på radiomottagning och till en liten minskning av utspänningen, dock märks det knappast.

Det finns ett annat problem. Om, när den slås på i början av halvcykeln under triggningspulsen, strömmen genom tyristorn inte når hållströmmen (Isp, tabell 1), kommer tyristorn att stängas av efter slutet av pulsen. Nästa puls kommer att slå på tyristorn igen, och den kommer inte att stängas av endast om strömmen genom den är större än hållströmmen vid slutet av pulsen. Således kommer strömmen genom lasten först att ta formen av flera korta pulser och först därefter en sinusform.

Om lasten är aktivt induktiv (till exempel en elmotor) kanske strömmen genom den under den korta kopplingspulsen inte hinner nå hållströmvärdet, även när den momentana spänningen i nätverket är maximal. Tyristorn stängs av efter slutet av varje puls. Denna nackdel begränsar varaktigheten av triggerpulserna underifrån och kan upphäva minskningen av energiförbrukningen.

Omkopplingskrets för en tyristor och triac med pulsutlösning

Användningen av pulsstart underlättar galvanisk isolering mellan styrenheten och nätverket, eftersom även en liten transformator med ett transformationsförhållande nära 1:1 kan tillhandahålla det. Den lindas vanligtvis på en ferritring med en diameter på 16–20 mm, med noggrann isolering mellan lindningarna. Försiktighet bör iakttas mot användning av små industriella pulstransformatorer. Vanligtvis har de låg spänning isolering (ca 50-100 V) och kan orsaka elektriska stötar om styrkretsen anses vara isolerad från elnätet vid användning av enheten.

Omkopplingskrets för en tyristor och triac med pulsutlösning.

Minska det nödvändiga pulsstyrning kraft och möjlighet till introduktion galvanisk isolering tillåter användning av transformatorlös strömförsörjning i tyristorstyrenheter.

Slå på tyristorn genom en nyckel och ett begränsningsmotstånd

Det tredje utbredda sättet att slå på tyristorer är att ge en signal till styrelektroden från dess anod genom en omkopplare och ett begränsningsmotstånd (fig. 2). I en sådan nod flyter ström genom omkopplaren i flera mikrosekunder medan tyristorn slås på, om spänningen vid anoden är tillräckligt hög. Lågbrus elektromagnetiska reläer, högspänning bipolära transistorer fotodinistorer eller fototriacs (kretsar i respektive fig. 2). Metoden att slå på en tyristor är enkel och bekväm, den är inte kritisk för närvaron av en induktiv komponent i lasten, men den har en nackdel som ofta ignoreras.

Nackdelen beror på de motstridiga kraven på begränsningsmotståndet R1. Å ena sidan bör dess motstånd vara så litet som möjligt så att tyristorn slås på så nära som möjligt till början av nätspänningens halvcykel. Å andra sidan, när nyckeln först öppnas, om den inte är synkroniserad med det ögonblick då nätspänningen passerar noll, kan spänningen på motståndet R1 nå amplitudens nätspänning, dvs vara 310–350 V. Strömpulsen genom detta motstånd bör inte överskrida de tillåtna värdena för nyckel- och kontrollövergången för tyristorn. I tabell Tabell 2 visar några parametrar för de vanligaste inhemska fototyristorerna (enheter i serierna AOU103/3OU103 och AOU115 - fotodinistorer, AOU - fototriacer). Baserat på värdena för den maximalt tillåtna pulsstyrningsströmmen (tabell 1) och den maximala pulsströmmen genom omkopplaren (tabell 2), är det möjligt att bestämma det minsta tillåtna motståndet för begränsningsmotståndet för varje specifikt par av enheter. Till exempel, för ett par KU208G (Iу, inkl max = 1 A) och AOU160A (Imax, imp = 2 A), kan du välja R1 = 330 Ohm. Om styrelektrodströmmen vid vilken triacen slås på motsvarar dess maximala värde på 160 mA, kommer triacen att slås på vid en anodspänning på 0,16 330 = 53 V.

Som fallet är med tillförseln av styrpulser med en relativt stor arbetscykel leder detta till störningar och en liten minskning av utspänningen. Eftersom tyristorernas faktiska känslighet för styrelektroden vanligtvis är bättre, är fördröjningen vid öppning av tyristorn i förhållande till början av halvcykeln mindre än det gränsvärde som beräknats ovan.

Resistansen hos begränsningsmotståndet R1 kan reduceras med mängden belastningsresistans, eftersom de vid påslagningsögonblicket är seriekopplade.

Dessutom, om belastningen garanteras vara induktiv-resistiv till sin natur, kan resistansen för det specificerade motståndet reduceras ytterligare. Men om belastningen är glödlampor, måste vi komma ihåg att deras kylmotstånd är ungefär tio gånger mindre än den fungerande.

Man bör också komma ihåg att omkopplingsströmmen för triacs har ett annat värde för nätspänningens positiva och negativa halvvågor. Därför kan en liten DC-komponent förekomma i utspänningen.

Av fotodinistorerna i AOU103/3OU103-serien är endast 3OU103G lämpliga för att styra tyristorer i ett 220 V-nätverk vid maximalt tillåten spänning, men det har upprepade gånger verifierats att både AOU103B och AOU103V är lämpliga för drift i detta läge.

Skillnaden mellan enheter med index B och C är att det inte är tillåtet att tillföra omvänd polaritetsspänning till AOU103B. Skillnaden mellan AOU115G och AOU115D är liknande: enheter med index D tillåter matning omvänd spänning med index G - nr.

En betydande minskning av den effekt som förbrukas av styrkretsar kan uppnås genom att slå på styrelektrodströmmen i det ögonblick då tyristorn slås på. Två varianter av styrnoddiagram som tillhandahåller detta läge visas i fig. 3.

Slå på SCR i kretsen i fig. 3, och inträffar i ögonblicket för stängning av kontakterna på nyckeln SA1. Efter att SCR har slagits på stängs DD1.1-elementet av och styrelektrodströmmen stannar, vilket avsevärt sparar förbrukning i styrkretsen. Om spänningen på tyristorn i det ögonblick som SA1 slås på är mindre än kopplingströskeln för DD1.1, kommer tyristorn inte att slås på förrän spänningen på den når detta tröskelvärde, dvs den blir något mer än halva matningsspänningen av mikrokretsen. Tröskelspänningen kan justeras genom att välja resistansen för den nedre armen av delaren av motståndet R6. Motstånd R2 ger en låg logisk nivå vid ingång 1 på element DD1.1 när tyristorn VS1 och diodbryggan VD2 är stängda.

För att slå på en triac på liknande sätt krävs en bipolär styrenhet för matchningselementet DD1.1 (Fig. 3, b). Denna enhet är sammansatt med transistorerna VT1, VT2 och motstånden R2–R4. Transistor VT1 är ansluten enligt en gemensam baskrets, och spänningen på dess kollektor blir mindre än kopplingströskeln för element DD1.1 när spänningen vid anoden på triac VS1 är positiv i förhållande till katoden och överskrider den med cirka 7 V På liknande sätt går transistorn VT2 in i mättnad när den negativa spänningen vid anoden blir större än –6 V.

En sådan enhet för att separera det ögonblick då spänningen passerar genom noll används ofta i olika utvecklingar. Trots all deras uppenbara attraktionskraft gjorde enheterna enligt diagrammen som visas i fig. 3, och liknande, har en betydande nackdel: om tyristorn av någon anledning inte slås på, kommer strömmen genom dess kontrollelektrod att flyta på obestämd tid. Därför är det nödvändigt att vidta speciella åtgärder för att begränsa pulslängden eller designa strömkällan för full ström, det vill säga för samma effekt som för noderna enligt diagrammet i fig. 1.

De mest ekonomiska styrsystemen använder bildandet av en enda omkopplingspuls nära nollgenomgången av nätspänningen. Två enkla diagram av sådana formare visas i fig. 4, och tidsdiagrammen för deras funktion är i fig. 5 (a respektive b). Nackdelen, även om den är helt obetydlig i de flesta fall, är att den första inkopplingen inte sker i början av nätspänningens halvcykel, utan i slutet av den under vilken SA1-omkopplaren stängdes.

Den dubbla varaktigheten av omkopplingspulsen 2T0 bestäms av omkopplingströskeln för OR NOT-elementet med hänsyn till delaren R2R3 (fig. 4, a) eller tröskeln för formaren vid VT1, VT2 (fig. 4, b), och beräknas med formeln

13.jpg (613 byte)

Hastighet för förändring av nätspänningen vid nollgenomgång

14.jpg (926 byte)

och vid Uthr = 50 V kommer den dubbla varaktigheten att vara 2T0 = 1 ms. Pulsernas arbetscykel är 10, och den genomsnittliga strömförbrukningen är 10 gånger mindre än amplitudvärdet som krävs för att på ett tillförlitligt sätt slå på tyristorn.

Minsta varaktighet för omkopplingspulsen bestäms av det faktum att den måste sluta tidigast än att strömmen genom lasten når tyristorns hållström. Till exempel, om belastningen har en effekt på 200 W (Rn = 2202/200 = 242 Ohm), och hållströmmen för KU208 triac är 150 mA, uppnås denna ström vid en momentan nätverksspänning på 242 0,15 = 36 V, d.v.s. vid en stighastighet på 100 V/ms, bör slutet av triggerpulsen inte vara tidigare än 360 μs från det ögonblick då spänningen passerar noll. Strömförbrukningen kan minskas med cirka tio gånger mer genom att mata ELLER-element - INTE kretsar i Fig. 1 - till den tredje ingången. 4 kontinuerlig sekvens av pulser (visas med streckade linjer), som nämndes i början av artikeln i förhållande till noderna enligt diagrammen i Fig. 1. I detta fall uppträder samma nackdelar som med den kontinuerliga tillförseln av pulser till styrelektroden.

För att minska effektförlusterna är det möjligt att bilda noder enligt diagrammen i fig. 4 puls, differentiera den och använd den differentierade bakkanten som en trigger för tyristorn (fig. 6). Parametrarna för denna triggningspuls Ti bör väljas enligt följande. Den bör starta så snart som möjligt efter att nätspänningen passerat genom noll, så att strömstyrkan genom belastningen vid påslagningsögonblicket i början av varje halvcykel är minimal och störningar och effektförluster är minimala. Här begränsas bredden på den puls som genereras i det ögonblick som nätspänningen passerar genom noll underifrån endast av laddningstiden för differentieringskretsen C1R7 och kan vara ganska liten, men ändlig. Pulsen ska sluta, som för det tidigare alternativet, tidigast när strömmen genom lasten når tyristorns hållström.

När noderna fungerar enligt diagrammen i fig. 7 och 8, applicering av en startpuls på styrelektroden rätar ut tyristorns utgångskarakteristik i det ögonblick som nätspänningen passerar noll och, med den korrekt valda pulslängden, håller tyristorn i tillståndet tills hållströmmen nås, även i närvaro av en liten induktiv komponent av lasten. Strömförsörjningen för sådana enheter kan monteras med hjälp av en transformatorlös krets med ett härdningsmotstånd eller, ännu bättre, en kondensator. Denna anslutning av tyristorer skapar ingen störning av radiomottagning och kan rekommenderas för alla fall av styrning av belastningar med en liten induktiv komponent.

Om lasten har en uttalad induktiv karaktär kan vi rekommendera styrkretsarna som visas i fig. 2. För att minska störningar på radiomottagning är det nödvändigt att inkludera brusreduceringsfilter i nätverksledningarna, och om ledningarna från regulatorn till lasten har en märkbar längd, så är dessa trådar också.

Alternativ för styrning av tyristorer när de används som omkopplare diskuterades ovan. Vid faspulsstyrning av lasteffekt kan du använda kretslösningarna som beskrivs ovan för att generera pulser vid de ögonblick då nätspänningen passerar genom noll för att starta tidsenheten för att starta tyristorn. Observera att en sådan nod måste ge en stabil fördröjning för att slå på tyristorn, oberoende av nätverkets spänning och temperatur, och varaktigheten av den genererade pulsen måste säkerställa att hållströmmen uppnås oavsett när belastningen slås på inom halvcykel.

I en radiator (se diagram) har den fördelen jämfört med liknande enheter att när den används, uppstår ingen elektrolys, vilket leder till en gradvis förstörelse av radiatorns väggar. Användningen av kiseltransistorer gör enheten mindre känslig för betydande temperaturförändringar. Grunden för enheten är en multivibrator med ett stabilt tillstånd på transistorerna T2 och T3. Hur man ansluter en reostat till en laddare Dess belastning är L7-signallampan. Transistor T4 hjälper till att tydligare registrera drifttillståndet (öppen - stängd) för transistorn T2 När sonden i radiatorn är nedsänkt i vatten, appliceras en förspänning på basen av transistorn T1 och den är öppen. I detta fall har basen och emittern för transistorn T2 samma potential och samma transistor kommer att stängas. Som ett resultat fungerar inte multivibratorn och signallampan L1 är strömlös. Diod D1 skyddar basen på transistorn T2 från överspänningar. När den sänks ner i kylaren hamnar oljestickan i luften. Som ett resultat stänger transistorn T1 och T2 öppnas. Nu kommer multivibratorn att arbeta med frekvens...

För kretsen "Pumpstyrkrets".

Denna anordning kan vara användbar på landet eller på gården, såväl som i många andra fall där kontroll och underhåll av en viss nivå i tanken krävs. Så när du använder en dränkbar pump för pumpning vatten från brunnen för bevattning, måste du se till att nivån vatten har inte sjunkit under pumpläget. Annars kommer pumpen, som arbetar på tomgång (utan vatten), att överhettas och gå sönder. En universell lösning hjälper dig att bli av med alla dessa problem. automatisk enhet(Figur 1). Det är enkelt och pålitligt och ger även möjlighet till multifunktionell användning (vattenlyft eller dränering). Kretskretsarna är inte på något sätt anslutna till tankkroppen, vilket eliminerar elektrokemisk korrosion av tankytan, till skillnad från många tidigare publicerade kretsar för liknande ändamål. Principen för driften av kretsen är baserad på användningen av den elektriska ledningsförmågan hos vatten, som, som faller mellan sensorplattorna, stänger basströmkretsen för transistorn VT1. I detta fall är reläet K1 aktiverat och med sina kontakter K1.1 slår pumpen på eller av (beroende på position 82). ...

För kretsen "Kapacitivt relä för ljusstyrning"

I ofta besökta rum, för att spara energi, är det bekvämt att använda ett kapacitivt relä för ljusstyrning. När du går in i ett rum, om du behöver tända ljuset, passerar de nära den kapacitiva sensorn, som skickar en signal till det kapacitiva reläet och lampan tänds. När de lämnar rummet, om det är nödvändigt att stänga av ljuset, passerar de nära kondensatorn för att stänga av den, och reläet stänger av lampan. I standbyläge förbrukar enheten cirka 2 mA ström. schema kapacitivt relä visas i figuren. Enheten enligt kretsen liknar ett tidsrelä, där tidsenheten ersätts av en trigger på de logiska elementen DD1.1, DD1.2. När omkopplaren S1 är påslagen kommer ström att flyta genom lampan HL1 om en högnivåspänning tillförs till basen av transistorn VT1 från utgången på elementet DD1.1. Transistor VT1 är öppen och tyristor VD6 öppnar i början av varje halvcykel av spänningen. Avtryckaren växlar från den kapacitiva läckströmmen när en person närmar sig ett visst avstånd till en av de kapacitiva sensorerna, om han innan dess bytte från att närma sig den andra. Blockschema över mikrokretsen 251 1HT Vid ändring av högspänningen nivå baserad på transistor VT1 för lågspänning nivå SCR VD6 stängs och lampan slocknar Kapacitiva sensorer E1 och E2 är delar av koaxialkabel (till exempel RK-100. IKM-2), från vars fria ände en skärm tas bort för en längd av cirka 0,5. m. Det finns inget behov av att ta bort isoleringen från den centrala ledningen. Skärmens kant ska vara isolerad. Sensorerna kan fästas på dörrkarmen. Längden på den oskärmade delen av sensorerna och motståndet hos motstånden R5. R6 väljs när du ställer in enheten så här. så att avtryckaren växlar tillförlitligt när en person passerar på ett avstånd av 5...10 cm från sensorn.

För kretsen "THYRISTOR TEMPERATURE REGULATOR"

Konsumentelektronik TERMOREGULATOR PÅ Termoregulator, schema som visas i figuren, är utformad för att upprätthålla en konstant lufttemperatur i lokalerna, vatten i ett akvarium etc. Du kan ansluta en värmare med en effekt på upp till 500 W till den. Termostaten består av en tröskelanordning (på transistorn T1 och T1). elektroniskt relä (på transistor TZ och tyristor D10) och strömförsörjning. Temperatursensorn är termistorn R5, som ingår i problemet med att mata spänning till basen av transistorn T1 på tröskelanordningen. Om miljö har den erforderliga temperaturen, är transistorn T1 hos tröskelanordningen stängd och T1 är öppen. Transistor TZ och tyristor D10 i det elektroniska reläet är stängda i detta fall och nätspänningen tillförs inte värmaren. När temperaturen i omgivningen minskar ökar termistorns resistans, vilket resulterar i att spänningen vid basen av transistorn T1 ökar. Triac TS112 och kretsar på den När den når enhetens drifttröskel, öppnas transistorn T1 och T2 stängs. Detta gör att transistorn T3 slås på. Spänningen som uppträder över motståndet R9 appliceras mellan katoden och styrelektroden på tyristorn D10 och kommer att räcka för att öppna den. Nätspänningen kommer att tillföras värmaren genom tyristorn och dioderna D6-D9. När omgivningstemperaturen når det önskade värdet kommer termostaten att stänga av spänningen från värmaren. Variabelt motstånd R11 används för att ställa in gränserna för den bibehållna temperaturen. Termostaten använder en MMT-4 termistor. Transformator Tr1 är gjord på en Ш12Х25 kärna. Lindning I innehåller 8000 varv tråd PEV-1 0.1, och lindning II innehåller 170 varv tråd PEV-1 0.4 A. STOYANOV Zagorsk...

För "AC Detector"-kretsen

Enheten är utformad för att övervaka en ledare med växelström som flyter genom den. Anordningens känslighet är sådan att den tillåter beröringsfri övervakning av ledare med en ström på 250 mA eller mer. 1 visar den grundläggande elektriska schema växelströmssensor elektrisk ström med en hushållsnätfrekvens (50 Hz) är induktor L1. L1 är gjord i form av en U-formad kärna med en diameter på 2,5 cm, på vilken 800 varv av tråd av magnetiskt material med en diameter på 0,15...0,25 mm är lindad (Fig. 2). kan tas från den centrala delen av mellanstegs- eller LF-matchande transformatorer, eller små elektromagnetiska klockor. Huvudkravet för kärnan är att när lindningen L1 lindas måste en kontrollerad ledare träs fritt genom mitten av spolen (dess diameter kan vara flera enheter, eller till och med tiotals millimeter). Det bör noteras att endast en av testledningarna (fas eller noll) ska passera genom sensorn, eftersom om det finns två ledare inuti sensor Magnetfältet kan kompenseras och enheten kommer inte att reagera korrekt på strömmen som flyter i ledaren. Timerkretsar för att periodiskt koppla på lasten När du experimenterar med enheten, en dubbel nätverkskabel, i vilken en längsgående sektion av isoleringen gjordes, som bildar två separata ledare, varav den ena placerades i ett U-format grepp I den magnetiska grepplindningen (U-formad sensor) induceras en spänning på cirka 4 mV. undersöka en nätverksledning med ström 250 mA (motsvarar den effekt som förbrukas av en belastning på 55 W vid en nätverksspänning på 220 V). Signalen från magneten förstärks 200 gånger av operationsförstärkaren DA1.1 och detekteras sedan av toppdetektorn VD1, C2 och...

För schemat "AUTOMATISK FÖR VATTENVÄXTER"

Konsumentelektronik AUTOMATISK FÖR VATTENVÄNTNINGARI princip schema enkel maskin inklusive leverans vatten till ett kontrollerat område av jord (till exempel i ett växthus) när dess fukthalt sjunker under en viss nivå, visas i figuren. Enheten består av en emitterföljare på transistor V1 och en Schmitt-trigger (transistorer V2 och V4). Ställdonet styrs av det elektromagnetiska reläet K1. Fuktsensorer är två metall- eller kolelektroder. nedsänkt i jorden När jorden är ganska fuktig är resistansen mellan elektroderna liten och därför kommer transistor V4 att vara stängd och relä K1 strömlös När jorden torkar mellan elektroderna ökar, förspänningen vid basen av transistorerna V1 och V3 minskar. Slutligen, vid en viss spänning vid basen av transistorn V1, öppnar transistorn V4 och reläet K1 aktiveras. Dess kontakter (visas inte i figuren) stänger kretsen för att slå på spjället eller den elektriska pumpen, som förser det kontrollerade området av jord för vattning. Elektrisk krets för Azovets-pumpen När luftfuktigheten ökar minskar jordmotståndet mellan elektroderna, efter att ha uppnått det erforderliga värdet öppnas transistor V2, transistor V4 stänger och reläet strömlös. Bevattningen upphör. Det variabla motståndet R2 ställer in drifttröskeln för enheten, som i slutändan bestämmer markfuktigheten i det kontrollerade området. Skydd av transistor V4 från spänningsstötar med negativ polaritet när reläet K1 är avstängt utförs av dioden V3 "Elecnronique pratique" (Frankrike), N 1461 Anm. Enheten kan använda transistorer KT316G (V1, V2), KT602A (V4) och dioder D226 (V3)....

För kretsen "Enkel signalnivåindikator på IN13"

För en radioamatördesigner En enkel signalindikator på IN13 Kretsen är ganska gammal, men ganska enkel och kan vara användbar för någon som en indikator på ULF-utgångssignalen. I princip kan den användas som en linjär voltmeter genom att ändra ingångsdelen gasurladdningsindikator i form av ett glasrör ca 13 cm långt. Transistorn kan även användas med någon modern högspänning....

För diagrammet "PUMP KONTROLLENHET"

Konsumentelektronik PUMP KONTROLLENHETFör att regelbundet fylla behållaren eller, omvänt, ta bort vätska från den, kan du använda en enhet som i grunden schema som visas i fig. 1, och designen är i fig. 2. Användningen av rörsensorer i den har några fördelar - det finns inga elektrisk kontakt mellan vätskan och den elektroniska enheten, vilket gör att den kan användas för att pumpa ut kondensvatten, blandningar med oljor etc. Dessutom ökar användningen av dessa sensorer enhetens tillförlitlighet och hållbarheten i dess drift. Puc.1B automatiskt läge Enheten fungerar enligt följande. När vätskan i tanken ökar, närmar sig ringpermanentmagneten 8 (fig. 2), som är fäst vid stången 6 ansluten till flottören 9, den övre tungströmställaren 3 (SF2 i diagrammet) underifrån och får den att stänga. VHF-krets SCR VS1 öppnar, relä K1 aktiveras, slår på pumpens elmotor med kontakter K1.1 och K1.2 och självblockerande med kontakter K1.3 (om reläet inte är tydligt självblockerande måste dess lindning vara förbikopplad med en oxidkondensator med en kapacitet på 10 ... 50 μF). Magneten närmar sig Gorkom 2 (SF3 enligt diagrammet) av det lägre utseendet av vätska (sonder) B1; - återställningskretsar C5-R4; - resistiv avdelare spänning R1-R2 med brusdämpande kondensator C1 - den första one-shot timern på element DD1.1. T160 strömregulatorkrets C2. R3, VD2, VD3; - andra one-shot timer - DD1.2, C6, VD6, R8 med en triggerenhet baserad på elementen VT2, R5; - logiskt element 2OR - VD4, VD5, R6; - strömbrytare på fälteffekttransistor VT1 med kombinerad belastning på elementen HL1, HL2. C4 och aktiv summer A1 med en inbyggd generator och sändare i ett hölje När SA1 "Power"-vippomkopplaren är stängd, ställs ICU i standby-läge och förblir i detta tillstånd till dess motstånd. sensor jättebra, d.v.s. sensorn är torr. När...